简介：本文概述了K—1火箭推进系统及其研制情况。目前随着推进系统各主要组合件考核的完成,首枚火箭即将完成。已经完成的组件图样表明推进系统是可行的。

简介：为了实现激光选区熔化成形（SLM）这项新工艺在液体火箭发动机高温合金结构上的推广应用,明晰其强化机理以及研究相应的热处理制度,对激光选区熔化快速凝固条件下组织形成及演化规律、第二相析出特点进行了分析和讨论。采用SLM成形K4202镍基高温合金试样,通过光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）及X射线衍射（XRD）等理化分析手段,将基于ANSYS生死单元技术的温度场数值模拟结果和经典凝固理论相结合,揭示了其组织特征及演化规律：沉积态表现为外延生长柱状晶,层间可见层带组织,顶部出现转向枝晶和二次枝晶臂,γ＇强化相和碳化物的析出受到抑制。

简介：描述了用真实飞机机身段进行隔声试验的试验测试技术和测量方法，描述了用Y8C飞机机身段改装的试验段，以及为了保证试验结果可靠所采用的保证措施。同时，介绍了利用改装的Y8飞机机身段，对侧壁进行了不同状态的隔声试验，试验结果表明用飞机机身段来模拟飞机结构进行隔声试验，以及采取相对应的试验测试技术，会得到与真实飞机隔声相近的结果。

简介：采用经典颤振分析方法和数学规划法，实现了T型尾翼的颤振分析和优化，为飞机结构中T尾的颤振优化提供了一种实用的工程技术手段。以改造后的COMPASS为优化设计平台，演示了一个简单例子的颤振优化设计过程。

简介：概述了SAI　120F—T2000—44／ST振动系统的组成、工作原理及维护等，旨在让从事振动环境工程的技术人员对此系统有一全面了解。

简介：为了将激光选区熔化（SLM）这项技术推广到液体火箭发动机高温合金复杂结构件的成形，满足其使用要求，对SLM成形K4202高温合金力学性能及其强化机理进行研究。沉积态室温下拉伸试验力学性能指标表现出了很强的各向异性，但均接近或超过GH4202锻件标准值，通过光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）、透射电镜（TEM）等理化分析手段揭示了其强化机理主要为细晶强化、应变硬化、沉淀硬化和过饱和的固溶强化。同时研究了固溶、固溶时效、直接时效三种热处理制度对K4202力学性能的影响，结果表明直接时效后的综合力学性能最佳。

简介：通过自定义本构关系和破坏准则的单元，建立了复合材料T型接头有限元模型，并模拟了承受面外拉伸载荷时接头的裂纹扩展和失效过程。分析结果显示相比使用已有的粘接单元，自定义单元能够更准确的模拟接头填充区域的裂纹扩展和最终失效形式。

简介：进行了飞机结构复合材料T型单元拉脱试验研究。用声发射技术研究了复合材料T型单元拉伸载荷下的损伤演化过程。对复合材料T型单元拉伸载荷下损伤演化的机理进行了初步探讨。用参数分析方法对采集的撞击数、持续时间、事件以及幅值等声发射信号进行了分析，预报了复合材料T型单元拉伸载荷下基体开裂、分层、纤维断裂至完全丧失承载能力的损伤演化过程及对应的载荷。结果表明，声发射技术能够准确预报复合材料拉伸载荷下损伤演化的过程，从而为复合材料飞机结构的设计提供参考。

简介：为制定可靠的发动机起动程序,围绕60t级液氧/甲烷发动机起动瞬态特性开展了一系列建模和仿真研究.介绍了60t级液氧/甲烷发动机系统方案,列举了发动机系统仿真模型,搭建了全系统瞬态特性仿真平台.根据仿真结果选取了箱压下点火起动方案,提出了设置甲烷涡轮燃气旁通以降低亚临界两相气阻风险的解决方案.试验结果表明,发动机主要性能参数的计算结果与试验数据一致性较好.

简介：主要研究了2024－T351及LY12-CZ铝合金平面应力状态下抗裂纹扩展阻力，通过一定量的试验研究，测定了其KR曲线及断裂韧性值，得出了有用的结果。可供飞机结构设计、选材参考使用。

简介：利用多通道结构健康监测扫查系统，监测了T700／BA9916复合材料共固化T加筋在拉脱载荷作用下界面脱粘的起始、扩展到破坏的全过程。设计了不同突缘长度、厚度和不同面板厚度的几种刚度搭配的T加筋。结合实验观测，提取了与界面脱粘相关的信号能量和峰值等特征信号，探索并建立了能量损伤指数（EDI）和峰值损伤指数（ADI）等脱粘判据，提出了监测复合材料损伤需要重点突破的压电传感技术。

简介：通过数据选材、数学模型、测厚程序、特性试验、误差分析、参数组合和实际验证的研究,"深入"挖掘喷涂过程的数字内涵,优选最佳配方,并"浅出"为一组简易的技术控制参数,将经验性的喷涂技艺提升为数据化的喷涂制造技术,实现4～8μm聚四氟乙烯涂层的可重复性生产.

简介：采用数值计算方法对氧化亚氮/丙烷（N2O/C3H8）发动机样机气液同轴离心式喷嘴的喷雾性能进行了研究,得到了环缝外喷嘴气相喷注压降和内喷嘴缩进深度对离心式喷嘴喷雾流场的影响.分析结果表明,较低的气相喷注压降（＜0.3MPa）会显著的影响液滴在流场中的蒸发速率以及流场流强、混合比、索太尔平均直径（SMD）和n值的分布;气相喷注压降从0.3MPa增加至0.6MPa,稳定喷雾流场液滴SMD和n值分别在2.41～1.68,2.03～0.98范围内变化并逐渐减小.内喷嘴缩进深度从0mm增加至6mm,稳定喷雾流场液滴的SMD和n值受其影响较小,均分别在1.70～0.94,2.36～0.99范围内波动.喷嘴的最佳燃烧区主要分布在下游轴向位置0.015～0.035m范围内并随着气相喷注压降的升高和内喷嘴缩进深度的增大逐渐靠近喷嘴出口.该设计喷嘴在发动机热试实验中表现出很好的性能.