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摘 要:对于存在有毒有害气体的高速铁路隧道而言,施工中的通风问题是其必须考虑的要素之一。隧道通风计算须对其通风方案进行设计,其次针对设计方案进行相应的计算,进而选定合适的通风设备。本文以渝昆铁路倪家村隧道为研究背景,整体选用“压入式”通风方式来进行隧道通风,通过对各区段通风量及风压的计算,得到适配的通风设备,为该隧道的通风选择提供理论依据。
关键词:高速铁路;隧道通风;风量计算;设备选型
引言
近年来,随着我国高速铁路建设及发展的进一步需要,对高速铁路线形的要求也与日俱增,因此隧道便成为线形控制的手段之一。在长大隧道的建设过程中,不可避免的会考虑到隧道通风的问题,特别当隧道内存在瓦斯等有害气体时,隧道通风便成为隧道修建的充分必要条件[1~3]。关于隧道通风的计算与设计前人已做过大量的研究。刘攀等[4]运用隧道施工通风量、通风阻力和风压的计算方法,为隧道施工通风系统实施提供了重要的技术参数。易茜[5]针对"十四五"期间的新形势、新要求,对现有隧道的通风等问题进行深入的探讨。郭世荣[6]针对某长大隧道的通风计算所用到的参数进行详细的计算,得到该隧道通风的相关信息。本文以渝昆铁路倪家村隧道为研究对象,首先选定该长大隧道通风的设计思路;其次对各分区的通风量进行计算;再其次对其风压进行修正;最终依据修正结果选取合适得通风设备。为该隧道的通风选择提供理论依据。
1.工程概况
新建渝昆铁路YKYGZQ-7标倪家村隧道位于田坝~寻甸区间,全长10349m。全隧为单面下坡,坡度分别为8.5‰(1264m)、3.0‰(2500m)、25‰(6585m)。本隧道辅助坑道采用“1斜井+1横洞+1平导”方案。于DK615+400线路右侧设无轨双车道斜井,断面尺寸为7.5m×6.2m,长400m,坡度为6.5%。于DK622+500线路左侧设无轨双车道横洞,断面尺寸为7.5m×6.2m,长728m,坡度为-2.3%。于线路前进方向左侧设平导,平导与线路左线线间距为35m,全长5011.37m。PD1K617+500~PDK620+330段2830米采用无轨单车道I型,内净空尺寸5.0m×6.0m,PDK620+330~PDK622+511.37段2181.37米采用无轨单车道II型,内净空尺寸6.5m×6.2m,坡度为25‰,与正洞相同。
2.总体设计思路
按照隧道施工安排,倪家村隧道共划分为4个工区,即进口、斜井、横洞及出口工区,本分部承担进口、斜井及横洞工区的施工。根据本工程的施工组织安排,各工区均采用压入式通风方式。各主要作业面基本数据见表1;
表1 各主要作业面基本数据
序号 | 施工段 | 单位 | 斜井/横洞长度 | 正洞小里程 | 正洞大里程 | 平导小里程 | 总长 |
1 | 倪家村隧道进口 | m | / | / | 962 | / | 962 |
2 | 倪家村隧道斜井 | m | 400 | 678 | / | / | 1078 |
3 | m | 400 | / | 2450 | / | 2850 | |
4 | 倪家村隧道横洞 | m | 728 | 4650 | / | / | 5378 |
5 | m | 728 | 3985 | / | / | 4713 | |
6 | m | 693 | / | / | 5011 | 5704 |
隧道进口工区采用“压入式”通风方式。在距离洞口不小于30m位置处设置轴流风机,接风管至掌子面进行压入式通风。进口工区通风平面示意图如图1所示:
图1 倪家村隧道进口工区通风平面示意图
隧道斜井工区采用“压入式”通风方式。在距离洞口不小于30m位置处设置轴流风机,接风管至掌子面进行压入式通风。斜井工区通风平面示意图如图2所示:
图2 倪家村隧道斜井工区通风平面示意图
隧道横洞工区后期出口贯通后有条件采用巷道式通风。但巷道式通风施工组织难度大,需设置多道风幕,影响车辆运输。根据推算工期,出口贯通日期为2024年6月7日,横洞工区贯通日期为2025年6月27日,巷道式通风可利用时间短;同时污风通过平导由横垌排出,断面小,风阻力大,不利于通风。故采用“压入式”通风方式。在距离洞口不小于30m位置处设置轴流风机,接风管至掌子面进行压入式通风。横洞工区通风平面示意图如图3所示:
图3 倪家村隧道横洞工区通风平面示意图
3、通风量计算
通风量需分别计算进口工区、斜井工区以及横洞工区,计算步骤均一致,由于文章篇幅原因,以横洞正洞计算为例,其余位置列与表2中。
3.1 计算参数的选择
本标段独头通风的最长距离为横洞工区工作面1,长度为5378m,计算风量时独头通风距离取最大值。
开挖断面围岩等级为Ⅲ级;
横截面面积为139.9m²;
一次开挖长度为3m;
一次爆破耗药量:A=0.7×139.9×3=294kg;
隧道内最多工作人数:开挖24人,机械司机6人,喷锚支护5人,二次衬砌10人,勤杂工5人,管理人员5人,总计55人;
正洞洞内高峰时掌子面使用内燃机,按1台ZLC50B装载机(163KW),1台1m³长臂挖机(200KW),隧道内6台自卸汽车(164KW)(其中掌子面1台满载,2台空载,其余隧道内行车);
爆破后隧道通风排烟时间:t≤30min;
通风管径:φ=2000mm;
百米漏风率β=1%。
3.2 需风量的计算
风量计算按压入式通风考虑,确定工作面需风量,需计算出稀释炮烟所需空气量Q1,满足洞内工作人员呼吸所需空气量Q2,满足洞内最小风速所需空气量Q3,稀释瓦斯涌出量需空气量计算Q4,稀释内燃机械废气所需空气量Q5,取其最大者即为压入式通风系统出风口的所需风量Q需。横洞工区工作面1通风长度5378m。
(1)排除炮烟需风量Q1(m³/min)计算:
Q1=5Ab/t (3.1)
则Q1=5Ab/t=5×294×40/30=1960 m³/min
(2)洞内最大工作人数需风量Q2(m³/min)计算:
式中:q-每人需要新鲜空气标准(m³/min),取4 m³/min;
(3)最低风速要求需风量Q3(m³/min)计算:
Q3=VS×60 (3.3)
则Q3=VS×60=0.25×139.9×60=2098.5 m³/min
瓦斯涌出量需风量Q4(m³/min)计算:
Q4=QCH4/(B允-B0)•K (3.4)
式中:QCH4-工作面瓦斯涌出量,取0.5 m³/min;
B允-工作面瓦斯允许浓度,取0.5%;
B0-送入工作面风流的瓦斯浓度;
K-瓦斯涌出不均匀系数,掘进面一般为1.5~2,取2;
则Q4=QCH4/(B允-B0)•K=0.5/(0.5%-0)×2=200m³/min
(5)稀释和排除内燃机械需风量Q5(m³/min)计算:
Q5=K∑(Ni•Ti•fi) (3.5)
式中:K-功率通风系数,取3 m³/(kw·min);
Ni-每种内燃设备的额定功率,kw;
Ti-每种内燃设备的工作利用率,满载取值为1,空载取值为0.9;
fi-每种内燃设备的负荷率,满载取1,空载取0.3;
则Q5=K∑(Ni•Ti•fi)=3×(163+200+164×2×0.9×0.3)=1846m³/min
各工作面需风量见表2。
表2 各主要作业面需风量计算结果
(m³/min)
序号 | 施工段 | Q1 | Q2 | Q3 | Q4 | Q5 | |
1 | 倪家村隧道进口 | 1960 | 275 | 2099 | 0 | 1846 | |
2 | 倪家村隧道斜井 | 小里程 | 1960 | 275 | 2099 | 0 | 1846 |
3 | 大里程 | 1960 | 275 | 2099 | 0 | 1846 | |
4 | 倪家村隧道横洞 | 工作面1 | 1960 | 275 | 2099 | 200 | 1846 |
5 | 工作面2 | 1960 | 275 | 2099 | 200 | 1846 | |
6 | 平导 | 640 | 170 | 683 | 200 | 1154 |
4、风压计算
风压计算需分别计算进口工区、斜井工区以及横洞工区,计算步骤均一致,由于文章篇幅原因,以横洞正洞计算为例,其余位置列与表3中。
4.1高原及局部风压计算
倪家村隧道地处海拔2000m处,通风设计应考虑海拔高度对通风阻力、风量、风压的影响。以横洞工区工作面1通风长度5378m为例计算。
(1)考虑风管漏风系数,实际洞口需要供应的新风量Q6(m³/min)为:
Q6=max(Q1,Q2,Q3,Q4,Q5)/(1-β)L/100 (4.1)
则Q6=max(Q1,Q2,Q3,Q4,Q5)/(1-β)L/100=2099/0.9954=3613m³/min。
(2)高原地区施工通风设计海拔对通风阻力、风量、风压的影响,按式(4.2)计算:
Q高=760/P高•Q (4.2)
式中:P高-高山地区大气压力(mmHg),取596mmHg;
则Q高=760/P高•Q=760/596×3613=4607m³/min
计算局部风阻力
HX=∑ξ×V×ρ/2 (4.3)
式中:∑ξ-修正系数,取为1;
V-出口风速,取值为14.22m/s;
ρ-空气密度,1kg/m3;
则HX=∑ξ×V×ρ/2=1×14.22×1/2=100pa。
沿程阻力
Hf=λρLV/2D (4.4)
式中:λ-管道摩擦系数取为0.01;
L-通风距离取为5378m;
D-通风管道直径取为2m;
V-管内平均流速19.4m/s。
则Hf=λρLV/2D=0.01×1×5378×19.24/(2×2)=5060pa
(5)其他风阻:H其他=αHf。风阻系数参照规范《高速铁路隧道工程施工技术规程》(Q/CR 9604-2015)取值为0.1。则H其他=0.1Hf=506Pa
则总风阻力为H=HX+Hf+H其他=100+5060+506=5666pa
各工作面风压见表3。
表3 各主要作业面风压计算结果
序号 | 施工段 | 风压(Pa) | |
1 | 倪家村隧道进口 | 2824 | |
2 | 倪家村隧道斜井 | 小里程 | 3126 |
3 | 大里程 | 3870 | |
4 | 倪家村隧道横洞 | 工作面1 | 5666 |
5 | 工作面2 | 4656 | |
6 | 平导 | 3176 |
横洞工区为微瓦斯工区,洞内风机采用防爆型,风管采用抗静电、阻燃的双抗风管。施工期间当掘进长度小于150m时,采用自然通风;当大于150m时采用长管路独头压入式通风方式为主。
各型号风机技术参数见表4。
表4各型号风机技术参数表
序号 | 风机型号 | 风量(m3/min) | 风压(Pa) | 功率(Kw) | 备注 |
1 | SFD(B3)-No12.5 | 1550-2912 | 860-5355 | 2×110 | |
2 | SFD(B3)-No13 | 1695-3300 | 930-5920 | 2×132 | |
3 | SFD(B3)-No14 | 1936-3772 | 1017-6472 | 2×160 | 变频 |
4 | SFD(B3)-No14 | 2250-4384 | 1124-7155 | 2×200 | 变频 |
5.2通风设备选择和配备
根据计算结果及风机技术参数,各工点风机配置见表5。
表5倪家村隧道风机配置表
序号 | 施工段 | 设备名称 | 型号 | 数量 | 备注 | |
1 | 进口 | 轴流风机 | SFD(B3)-No12.5 | 1台 | 2×110Kw | |
2 | 风管 | Φ1.5m,20m/节 | 962m | 百米漏风率1% | ||
3 | 斜井 | 小里程 | 轴流风机 | SFD(B3)-No12.5 | 1台 | 2×110Kw |
4 | 风管 | Φ1.5m,20m/节 | 1078m | 百米漏风率1% | ||
5 | 大里程 | 轴流风机 | SFD(B3)-No14 | 1台 | 2×160Kw | |
6 | 风管 | Φ1.8m,20m/节 | 2850m | 百米漏风率1% | ||
7 | 横洞 | 工作面1 | 轴流风机 | SFD(B3)-No14 | 1台 | 2×200Kw |
8 | 风管 | Φ2.0m,20m/节 | 5378m | 百米漏风率1% | ||
9 | 工作面2 | 轴流风机 | SFD(B3)-No14 | 1台 | 2×200Kw | |
10 | 风管 | Φ2.0m,20m/节 | 4713m | 百米漏风率1% | ||
11 | 平导 | 轴流风机 | SFD(B3)-No14 | 1台 | 2×160Kw | |
12 | 风管 | Φ1.8m,20m/节 | 5704m | 百米漏风率1% |
为加快污浊风排风速度,保障人身健康,提高工效。计划斜井工区在斜井与正洞交接处、正洞大里程间距800m处各安设1台30Kw射流风机向外排风;横洞工区在平导与正洞交接处、平导小里程间距800m处及横通道各安设1台30Kw射流风机向外排风。
6小结
(1)隧道通风根据进口、斜井及横洞工区的划分进行考虑,根据实际情况,进口、斜井及横洞工区均采用“压入式”通风方式;
(2)进口段通风设备采用1台2×110Kw轴流风机,风管长度为962m,直径为1.5m;
(3)斜井小里程段通风设备采用1台2×110Kw轴流风机,风管长度为1078m,直径为1.5m;大里程段通风设备采用1台2×160Kw轴流风机,风管长度为2850m,直径为1.8m;
(4)横洞工作面1通风设备采用1台2×200Kw轴流风机,风管长度为5378m,直径为2.0m;工作面2通风设备采用1台2×200Kw轴流风机,风管长度为4713m,直径为2.0m;平导段通风设备采用1台2×160Kw轴流风机,风管长度为5740m,直径为1.8m。
参考文献
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