1、广东电网有限责任公司东莞供电局,广东东莞,523000
摘要:本文真空断路器开断并联电抗器产生过电压,在变电站搭建现场试验模型,进行现场试验研究,研究发现当分闸过程中发生重燃时,观测到电抗器高压侧电压的暂态峰值/稳态峰值比值达到了7.116倍(47.458kV),得到分闸过程中重燃是本次故障发生的原因。
关键字:真空断路器;并联电抗器;RC阻容器,避雷器,过电压
Research on Field Test of Shunt Reactor Breaking by Vacuum Circuit Breaker
Tang Jinyao1, Yang Lei1
(Guangdong Power Grid Corporation, Dongguan Guangdong, 523000)
Abstract: In this paper, the vacuum circuit breaker breaks the shunt reactor to generate overvoltage, and a field test model is built in the substation to conduct field test research. The study found that when re-ignition occurred during the opening process, the transient peak/steady-state peak ratio of the high-voltage side voltage of the reactor was observed to reach 7.116 times (47.458kV), and it was concluded that the re-ignition during the opening process was the cause of the fault.
Keywords:vacuum circuit breaker; shunt reactor; RC resistor, surge arrester, overvoltage
1、现场试验分析
随着电网规模逐渐扩大,用电负荷的越来越多,更多的并联电抗器被用来调节电网中的电压质量[1-3]。调度会根据负荷实时变化情况,对并联电抗器进行频繁的开断操作,以避免过分地消耗电力系统的感性功率,由于在开断并联电抗器时,极易产生过电压,对同一电气连接间隔中的设备造成破坏,引发严重的事故事件[4-7]。同时由于变电站的站内故障录波装置性能原因,不能记录电网中的暂态数据,从而限制了事故事件调查分析的有效性,导致不能准确分析判断事故事件的真是原因。因此,针对变电站录波系统的不足,本项目采用在在运行电网事故回路的基础上搭设试验平台,并进行了一系列的现场试验。以期准确捕捉到现场试验开断操作暂态过程中的电压、电流波形,并进行分析。
1.1 并联电抗器回路操作现场试验系统介绍
本现场试验利用10kV电容式过电压分压器来采集现场试验中的电压信号,利用电子式电流互感器(Rogowski线圈)来采集现场试验中的电流信号。利用此电压电流采集器可有效的采集开断试验过程中过电压、过电流的暂态波形,提高现场试验数据的准确性。在某220kV变电站10kV II母线侧#1站用变首端、#2并联电抗器首端和末端装设电压采集器,在#1站用变与母线间、#2并联电抗器与母线间装设电流采集器。该试验中所设计的开关及并联电抗器的参数如表1所示,所采用的电压电流监测装置参数如表2所示,接线图如图1所示。
表1 开关及并联电抗器的参数
设备名称 | 设备型号 | 额定电压 | 额定电流 | 额定短路开断电流 | 额定容量 |
529断路器 | VEP12T1231D11P21W | 12kV | 1250A | 31.5kA | — |
#2并联电抗器 | BKK-2667/10 | 12/√3kV | 462A | — | 2667kVar |
表2 试验所用仪表参数
器具名称 | 型号规格 | 精度等级 | 有效日期 |
电容器(电抗器)开断综合测试仪 | RH-2 | 0.5% | 2017年9月18日 |
图1试验接线图
U1~U3:电压信号采集位置;I1、I2:电流信号采集位置
2 #2电抗器处电压电流幅值测试
对#2电抗器开断过程中#2电抗器首端对地电压U2、尾端对地电压U3、流过电抗器的电流I1幅值进行测量,得出电压、电流暂态峰值与稳态峰值U1的比值如表3所示:
表3 #2电抗器开断过程中U2、U3、I1暂态峰值与稳态峰值U1比值
序号 | 动作状态 | U1-A | U1-B | U1-C | U2 | I1-A | I1-B |
1 | #1-分 | 1.754 | 1.414 | 2.777 | 1.0 | 1.045 | 1.048 |
2 | #2-分 | 2.174 | 2.034 | 1.610 | 1.0 | 1.047 | 1.048 |
3 | #3-分 | 2.127 | 2.220 | 1.901 | 1.0 | 1.043 | 1.052 |
4 | #4-分 | 3.502 | 1.221 | 2.166 | 1.0 | 1.043 | 1.049 |
5 | #5-分 | 1.773 | 1.411 | 2.874 | 1.0 | 1.116 | 1.067 |
6 | #6-分 | 2.981 | 2.334 | 7.116 | 1.0 | 2.750 | 2.928 |
7 | #7-分 | 3.593 | 1.275 | 1.798 | 1.0 | 1.044 | 1.158 |
8 | #8-分 | 2.144 | 2.052 | 1.609 | 1.0 | 1.046 | 1.048 |
表3的数据均为暂态峰值与稳态峰值之比,且中性点电压以高压端对地稳态电压为基准。本次试验共进行了8组开断,第一组分闸标记为“#1-分”,以此类推。由于本次试验改变了装置常用测试方式,导致部分数据未测到,即I1-C相电流通道数据未测到。
表3给出了#2电抗器开断过程中,电抗器首端对地电压、尾端对地电压以及流过电抗器电流的暂态峰值与其稳态峰值比值。试验共进行了8次开断,#2电抗器处记录由表2-5可知:
(1)对电压幅值进行分析可见,电抗器首端电压的暂态峰值/稳态峰值比最高达到7.116倍(#6-分,47.458kV),参照标准DL/T 604-2009《高压并联电容器装置使用技术条件》9.6.1节的规定“装置选用的开关电器,操作产生极间过电压不得超过2√2Un倍(峰值28.28kV)”可知,本次分闸过电压幅值达到了允许值的167.81%,超出标准允许范围。结合对该峰值的电压波形的分析,认为该次分闸操作存在重燃现象。
(2)除“#6-分”过程出现重燃现象以外,记录到的其余7次分闸过程电压峰值均在正常范围内,观察波形未发生明显重燃现象,电压暂态峰值/稳态峰值比最高为3.593倍(#7-分,16.963kV),为标准允许值的59.98%,满足标准DL/T 604-2009要求。
3 #2电抗器处电压电流波形分析
各次分闸过程中,未发生明显重燃时电抗器首端电压(U2)、电流(I2)典型波形(以#7-分为例)如图所示:
图2分闸过程中未发生重燃时电抗器首端对地电压及电流波形
图2中Ua、Ub、Uc为表1中U2处电压,Ia、Ib、Ic为表1中I1处电流,其中C相电流波形由于通道故障未测到。
由图2可见,分闸电流波形基本特征为工频熄弧的特点,即都在电流过零点时进行熄弧。当A相熄弧时,电抗器首端出现高频的震荡衰减波,震荡频率约为2.9kHz,此时由于相间耦合的作用,B、C相也同时出现小幅值的震荡现象。
将图1与图2对比可得,首开相C相分闸后,电压、电流同时出现持续时间约为0.883ms的高频震荡过程,根据图3、图4估算震荡频率大于20kHz。该过程所引起的暂态电压幅值比电抗回路本身震荡幅值高得多。电压、电流波形细节图如图3、图4所示:
图3分闸过程中发生重燃时电抗器首端对地电压及电流波形
图4重燃过电压暂态放大图 图5重燃过电流暂态放大图
由图2-5可得到,电压电流波形包含了3部分:
(1)真空断路器开断前,通过电抗器的电流及两端电压均匀系统正常运行值。
(2)真空断路器断开时,由于储能元件(并联电抗器及寄生电容)的存在,储存的能量未能完全释放,造成能量在电感和电容之间的互相转换,从而产生过电压,导致触头间的绝缘击穿,发展成重燃过电压,最高幅值为系统电压的7.116倍。
(3)重燃电弧熄灭后,能量在电感和电容之间转换时,被电路中的电阻消耗,从而形成衰减震荡波。
4 #1站用变处电压幅值测试
对#1站用变开断过程中#1站用变首端对地电压U3进行测量,得出电压暂态峰值与稳态峰值U1的比值如表4所示:
表4 #1站用变开断过程中U3暂态峰值与稳态峰值U1比值
序号 | 动作状态 | U3-A | U3-B | U3-C |
1 | #1-分 | 1.438 | 1.289 | 1.409 |
2 | #2-分 | 1.379 | 1.380 | 1.239 |
3 | #3-分 | 1.453 | 1.270 | 1.264 |
4 | #4-分 | 1.556 | 1.259 | 1.220 |
5 | #5-分 | 1.467 | 1.242 | 1.487 |
6 | #6-分 | 1.837 | 2.373 | 5.502 |
7 | #7-分 | 1.435 | 1.294 | 1.255 |
8 | #8-分 | 1.411 | 1.447 | 1.241 |
(1)#1站用变处暂态电压峰值达到了其稳态峰值的5.502倍(峰值电压44.568kV),且该最大值与电抗器处最高电压均出现在同一次分闸过程(#6-分)。该型号站用变工频耐受电压为35kV(峰值49.49kV),雷电冲击耐受电压75kV,可见试验过程中#1站用变上产生的电压不超过该站用变的绝缘耐受能力。
(2)其余各次未观察到明显重燃现象的分闸操作在#1站用变处产生的暂态电压与稳态电压比值最高为1.556倍(#4-分,12.141kV)。
4.1 #1站用变处电压电流波形分析
未发生重燃时#1站用变处电压、电流典型波形(以#3-分为例)如图6所示:
当529断路器分闸过程中发生重燃时(#6-分),#1站用变处的电压、电流波形如6图:
图6未发生重燃时#1站用变处电压电流典型波形 图7发生重燃时#1站用变处电压电流波形
图6中Ua、Ub、Uc为#1站用变高压侧三相对地电压。Ia、Ib、Ic为通过#1站用变的三相电流,由图6可得:
(1)不发生重燃时,分闸过程引起的震荡电压波通过母线传播至#1站用变处,造成U3电压波形在工频分量基础上,在首分后5ms内叠加了与电抗震荡频率一致的衰减震荡电压(频率约为2.9kHz)。
(2)分析#1站用变上流过的电流可见,试验期间#1站用变处于空载运行状态,稳态电流幅值极小无法观测,分闸过程中产生了持续时间很短的暂态过程。
对比图6和图7可得:
(1)重燃过程在I2(Ia、Ib、Ic)上产生了持续时间较长、幅值较高的电流暂态过程。
(2)重燃过程引起的电压震荡导致#1站用变处电压除叠加了与电抗震荡频率一致的衰减震荡电压(频率约为2.9kHz)以外,还在分闸起始阶段引起了明显的高幅值、高频率的燃弧过程。
5 总结
1、根据真空断路器的工作原理及实际特性,真空断路器分断熄弧时通过的电流I为断路器截断电流,而此时作为储能元件的电抗器两端存在电压,由于杂散电容及电阻的存在,促使电抗器与电容间发生电压震荡。当震荡电压幅值小于真空断路器触头间的绝缘强度时,所产生的过电压为截流过电压;当震荡电压幅值大于真空断路器触头间的绝缘强度时,真空断路器被击穿,系统电压与震荡电压累加,经过反复断开、击穿后,所产生的过电压为重燃过电压。
2、根据变电站实际运行情况,在实际变电站上搭建现场试验平台,对运用中的10kV真空断路器进行开断,以监测并联电抗器处及站用变处的过电压的幅值和波形。根据分闸过电压监测结果可以得到,分闸过电压会随机出现截流过电压和重燃过电压,且截流过电压出现频率高于重燃过电压的频率。但重燃过电压的幅值却远大于截流过电压幅值。
3、现场试验得到的电抗器处的重燃过电压幅值可达到系统电压的7.116倍(47.458kV),站用变首端过电压为40.79kV,现场试验检测数据为44.56kV。而多次截流过电压幅值最大仅为系统电压的3.593倍,为标准允许值的59.98%。因此,仅需对重燃过电压抑制进行研究。
4、现场试验得到的站用变处的重燃过电压幅值可达到系统电压的5.502倍;而多次截流过电压幅值最大仅为系统电压的1.556倍。
参考文献
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